1. 鋁型材熱變形加工材料鑄態(tài)組織的改善

2. 鋁型材熱變形加工晶粒度的控制

熱變形后鋁型材晶粒度的大小，取決于變形程度和變形溫度（主要是加工終了溫度）；在完全軟化的溫度范圍內(nèi)加工鋁型材時(shí)，為了獲得均勻細(xì)小的晶粒，每道次的變形量應(yīng)大于臨界變形程度；通常每道次的變形量應(yīng)大于10%，如2024合金的臨界變形程度，在變形速度大時(shí)（如沖擊變形時(shí)）為2%~8%，在變形速度小時(shí)應(yīng)大于10%；

3. 鋁型材熱變形時(shí)的纖維組織

在熱變形過程中，鋁型材內(nèi)部的晶粒、雜質(zhì)和第二相及各種缺陷將沿最大延伸主變形方向被拉長(zhǎng)、拉細(xì)，而形成纖維方向的強(qiáng)度高于鋁型材其他方向的強(qiáng)度，材料表現(xiàn)出不同程度的各向異性；此外，熱變形時(shí)也可能同時(shí)產(chǎn)生變形結(jié)構(gòu)及再結(jié)晶結(jié)構(gòu)，它們也會(huì)使鋁型材產(chǎn)生方向性及不均勻性；

4. 鋁型材熱變形過程中的回復(fù)與再結(jié)晶

熱變形過程中，在應(yīng)力狀態(tài)作用下，鋁型材一般發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)與再結(jié)晶；

（1）鋁型材在熱變形過程中的回復(fù)
鋁型材在熱變形過程中的堆垛層錯(cuò)能較大，自擴(kuò)散能較小；在高溫下，位錯(cuò)的滑移和攀移比較容易進(jìn)行；因此，動(dòng)態(tài)回復(fù)是它們?cè)跓嶙冃芜^程中的唯一軟化機(jī)構(gòu)；高溫變形后，對(duì)鋁型材立即觀察，在組織中可以看到大量的回復(fù)亞晶；將動(dòng)態(tài)回復(fù)的組織保持下來，已成功地用來提高6063系列工業(yè)鋁型材的強(qiáng)度；

研究證明：發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)有一個(gè)臨界變形程度，只有達(dá)到此值時(shí)才能形成亞晶；形成亞晶的變形程度與變形溫度和變形速度有關(guān)；當(dāng)變形達(dá)到穩(wěn)定后，亞晶也保持一個(gè)平衡形狀；亞晶的取向一般分散在1°~7°的寬廣范圍內(nèi)；熱變形達(dá)到穩(wěn)態(tài)后，亞晶的平均尺寸有一個(gè)平衡值；鋁型材在熱變形后的力學(xué)性能僅取決于最終的亞晶尺寸，而與其他變形條件無關(guān)，因而有可能采用控制變形條件的方法，來獲取所需要的亞晶尺寸，然后通過足夠快的冷卻速度來抑制產(chǎn)生靜態(tài)再結(jié)晶，而將該組織保持下來；

（2）鋁型材熱變形過程中的再結(jié)晶
熱變形進(jìn)入穩(wěn)態(tài)后，鋁型材內(nèi)部發(fā)生全面的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，隨著變形的繼續(xù)，回復(fù)與再結(jié)晶又反復(fù)進(jìn)行，其組織狀態(tài)已不隨變形量的增加而變化；但是，由動(dòng)態(tài)再結(jié)晶而導(dǎo)致軟化的鋁型材組織一般難以保持，因?yàn)榫驮跓嶙冃瓮杲Y(jié)后，靜態(tài)再結(jié)晶即迅速發(fā)生而替代了那種加工結(jié)構(gòu)；所以，熱變形過程中的再結(jié)晶，包括與變形同時(shí)發(fā)生的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和各道次之間，變形完結(jié)后冷卻時(shí)所發(fā)生的靜態(tài)再結(jié)晶；但熱變形時(shí)起軟化作用的主要還是動(dòng)態(tài)再結(jié)晶；研究結(jié)果表明：
①動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的臨界變形程度很大；
②動(dòng)態(tài)再結(jié)晶易于在晶界及亞晶界處形核；
③由于動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的臨界變形程度比靜態(tài)再結(jié)晶大得多，因此，一旦變形停止，馬上會(huì)發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶；
④變形溫度愈高，發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶與靜態(tài)再結(jié)晶所需時(shí)間就愈短；
應(yīng)控制變形條件，以獲得最佳的組織結(jié)構(gòu)；